Проектировочный расчет.

Проектировочный расчет на контактную выносливость. 1. Проектировочный расчет служит только для предварительного определения размеров и не может заменить проведения расчета на контактную выносливость по табл. 105.

Исходными данными для проектировочного расчета являются:

циклограмма нагружения;

параметр =

передаточное число и; вид передачи - прямозубая или косозубая;

способ термической или химико-термической обработки и твердость рабочих поверхностей зубьев.

2. Ориентировочное значение диаметра начальной окружности шестерни (г/ш!), мм, определяют по формуле

где Kd - вспомогательный коэффициент.

Для прямозубых передач = 770, для косозубых и шевронных передач К- 675.

Ориентировочное значение межосевого расстояния (а), мм, определяют по формуле

2Я Яр

где Ка - вспомогательный коэффициент.

Для прямозубых передач Аа=495, для косозубых и шевронных передач Аа=430.

3. При переменных режимах нафужения исходную расчетную нафузку (/гя). Нм, определяют в соответствии с приложением 3 ГОСТ 21354-87.

4. Коэффициент Ар, учитываюший неравномерность распределения нафузки по ширине венца, принимают в зависимости от параметра ц , по фафику на рис. 56.

П римечание. Коэффициенты ji ц)(,а связаны зависимостью

5. В качестве допускаемого контактного напр51жения о}{р для прямозубой передачи принимают допускаемое контактное напряжение того зубчатого колеса (шестерни или колеса), для которого оно меньше.

Допускаемое контактное напряжение рассчитывают в соответствии с табл. 105, при этом следует принимать Z/ZZZ=0,9.

6. В качестве допускаемого контактного напряжения анр для косозубой и шевронной передачи принимают условное допускаемое напряжение, определяемое по формуле

a,=0,45(a,l+a,2) При этом должно выполняться условие Я/> ЯРтш где анр min - меньшее из значений анрх и

В противном случае принимают анр 1,23 о HP пап-

Проектировочный расчет на вьшосливость зубьев при изгибе. 1. Проектировочный расчет служит только для предварительного определения размеров и не может заменить проведение расчета на выносливость зубьев при изгибе по табл. 111.

Исходными данными для проектировочного расчета являются:

циклофамма напряжения;

параметр ч/ =

ИЛИ межосевое

расстояние Ад,;

число зубьев шестерни

угол наклона зуба [5 = 0 или 3 0;

коэффициент осевого перекрытия

Ер > I или Ер < 1;

способ термической или химико-термической обработки и твердость рабочих поверхностей зубьев.

3 С

S 2

Kji при Н, 350 ипи HjHBJSO

,2 \,6 (fJbd

Кмр при Н,>НВ350 и И{>НВ35в

(i8 f,2

Рис. 56. График для определения орнеигировочных значений коэффициента Кц, Кривые /-/соответствуют передачам, указанным иа схемах

2. Расчет производится для шестерни.

3. Ориентировочное значение модуля (т), мм, при заданном параметре \bd вычисляют по формуле

где Kfn - вспомогательный коэффициент. Для прямозубых передач Кщ =14; для косозубых {zp>\) и шевронных передач АГ =11,2;

для косозубых (Бр1) передач Am =12,5.

Ориентировочное значение модуля (т), мм, при заданном межосевом расстоянии Да, вычисляют ПО формуле

где к а - вспомогательный коэффициент.

Ддя прямозубых передач А = 1400; для косозубых передач (ср 1)

..= 1100;

для косозубых (&р > 1) и шевронных передач Кта= 850.

4. Исходную расчетную нагрузку {Т\р), Нм, при переменных нагрузках определяют в соответствии с указаниями приложения 3 ГОСТ 21354-87.

5. Коэффициент Kfp, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца, принимают в зависимости от параметра ц/ по графику рис. 57.

6. Допускаемое изгибное напряжение (cFp), МПа, определяют по формуле

гдecy, - базовый предел выносливости

зубьев, определяемый в зависимости от способа термической или химико-термической обработки по табл. П2-П5

й 2

1,2 V 1.0

Kpfi при Н-,-НВ 350 и/1 и НгНВ350

Oylf 0,8 1,2 1,6 <рь

1,9 1,8 1,7 1,6 1,5

V 1,0

Kfp при Иг>НВ350 и НгВ350

0, 0,8 1,2 1,6<рьй

Рис. 57. График для определения ориентировочных значений коэффициента Kf. Кривые 7-/соответствуют передачам, указанным иа схемах

Коэффициент долговечности У/у определяют в соответствии с указаниями табл. 111.

Примечание. Для реверсивных зубчатых передач cspp уменьшить на 25%.

7. Коэффициент, учитываюший форму зуба Yfs, определяют по фафику (рис. 52 или 53).

Уточненный расчет допускаемых напряжений для косозубых и шевронных передач.

Для косозубых и шевронных передач в качестве допускаемого контактного напряжения онр принимают условное допускаемое контактное напряжение, вычисляемое по формуле

I 2 2

Величины, входяшие в формулу (4), определяют по табл. 118.

Примечание. Для передач без смешения значения 5i и Zai можно определить по фзфикам (рис. 58-60).

Уточненный расчет прямозубых передач на прочность при изгибе. Расчет производится для двух случаев зацепления отдельно для зубьев шестерни и колеса.

Первый случай соответствует двухпар-ному зацеплению ()=0,5), когда часть полной нагрузки 0,5FtfKf приложена к вершине зуба а.

Второй случай соответствует однопар-ному зацеплению, когда полная нагрузка F(f {У= 1, Kf = 1) приложена к верхней

граничной точке и.

Определяют произведения

соответствующие этим двум моментам зацепления. При

>Ур5а FrF Кр > YpSu ftp

расчетные напряжения ал и ар2 рассчитывают для первого слагая зацепления (табл. 119), при обратном соотношении - для второго слушя зацепления (табл. 120).