нения (3.1), (3.2) неприменимы. Такой случай наблюдается, когда вспомогательный угол в плане ф1 = О, Тогда вспомогательное лезвие своей режущей кромКой совмещается с цилиндрической образующей обработанной поверхности. При t < S изменяется взаимосвязь между толщиной а и щириной b срезаемого слоя, с одной стороны, и режимными параметрами - с другой, т. е. имеют место соотнощения a = t и = S при сохранении той же площади поперечного сечения (А = аЬ = - St). В технической литературе по обработке металлов резанием такие сечения срезаемого слоя получили название обратных .

ТЕМПЕРАТУРА НА ЛЕЗВИИ И В КОРПУСЕ РЕЗЦА. Температура на лезвии, температурное поле и тепловой баланс токарного резца подробно рассмотрены в гл. 8. Температурное состояние на поверхностях лезвия и температурное поле в массе рабочей части и в корпусе резца за период его стойкости Т меняется. Наибольщее практическое значение имеют температура и ее изменение на контактных площадках лезвия, подвергающихся изнащиванию.

Кривая 1 (рис. 12.13) выражает типичную зависимость изменения температуры на лезвии резца от времени его работы (измерение методом естественной термопары). Температура на лезвии достигает максимального значения 6 i в самом начале резания. Затем на протяжении некоторого времени она медленно убывает до некоторого значения 6 2. Далее температура снова медленно начинает возрастать в связи с увеличением работы сил трения на изнощенных поверхностях лезвия. По той же зависимости изменяется темпера,тура в средней части корпуса резца (кривая 2 на рис. 12.13).

СИЛА РЕЗАНИЯ И МОЩНОСТЬ ПРИ ТОЧЕНИИ. Вывод уравнений силы резания изложен в гл. 7. При точении проходными резцами сила, действующая в процессе резания металлов, с достаточной степенью точности может быть рассчитана по уравнению

(12.8)

Р = Cpf SmB .

Числовые значения коэффициента Ср и по-

казателей степени Хр, ур и Zp для всех трех составляющих силы резания Р Ру и Р Н, приведены в табл. 12.1. Полученные значения составляющих Р Ру И Pj необходимо умножить на поправочные коэффициенты, учитывающие влияние: а) главного угла в плане ф в

Рис. 12.13. Закономерность изменения температуры на лезвии резца (кривая )) и на расстоянии 40 мм от вершины резца (кривая 2) в зависимости от времени резания

(табл. 12.2); б) радиуса Го закругления верщины резца (табл. 12.3); в) максимального линейного износа зах (табл. 12.4).

Эффективную мощность, Вт, затрачиваемую на резание, рассчитывают по уравнению = Рг/60, где v - скорость резания, м/мин; Р - сила резания, Н.

СТОЙКОСТЬ ТОКАРНЫХ РЕЗЦОВ. Период стойкости резца Т может быть выбран по справочным таблицам без учета других параметров резания, функционально связанных со стойкостью. На практике целесообразно выбирать числовое значение периода стойкости, согласовывая его с такими двумя важными параметрами, как норма сменной потребности Исм в новых лезвиях для замены изнощенных и коэффициент Eq, учитывающий степень использования штучного времени. В гл. 11 бьшо установлено, что штучное время определяется зависимостью

Гш = to(l + е -1- tc. ./r)(l -I- ШКп + -I- 0,01Хо,д),

в которой второй и третий сомножители отражают различные потери времени при механической обработке. Степень использования сменного времени Ео, следовательно, может быть выражена как

(12.9)

Ео = (Ц- Е -1- е. ./Г)(1 -I- 0,01Х 5ел + -1- 0,01Хо,д).

Таблица 12.1. Значения коэффициента Ср н показателей степени хр, ур н zp у)авнения силы резания

Коэффициент £0 = 1* когда входящие в уравнение (12.9) значения параметров обсл, отд, е и принимают нулевые значения. На самом деле все они существенно больще нуля и поэтому всегда Ео > 1, и он тем больще, чем больще эти параметры.

Для выбора периода стойкости с учетом названных выще параметров можно воспользоваться данными табл. 12.5. Из табл. 12.5 видно, что с увеличением коэффициента Eq и стойкости Т сменная потребность И в замене изнощенных лезвий уменьщается.

В щироком диапазоне скоростей резания период стойкости резца выражается уравнением Т= C-fe , которое удовлетворительно описывает наблюдаемую на практике зависимость стойкости от скорости резания (с экстремумом). Для больших скоростей резания стойкость приближенно может быть выражена гиперболическим уравнением Т= {C /[t)fi х X (НВда}! ; при его использова-

Таблнца 12.2. Числовые значения поправочного коэффициента для учета влияния главного угла в плане ф

НИИ проще найти исходные данные в справочной литературе.

Скорость резания. В гл. 10 было показано, что когда скорость резания больше скорости, соответствующей точке перегиба П на кривой (см. рис. 10.8), ее можно рассчитать по уравнению

V = C /[r t S(НВДОО)- ].

Таблица 12.3. Числовые значения поправочного коэффициента для учета влияния раднуся закругления вершины резца Го

Таблица 12.4. Числовые значения поправочнвго коэффициента для учета износа h,. задней поверхности резца

Таблица 12.5. Стойкость Т, мни, твердосплавных резцои при точении

Примечание. Обычно стойкость резцов, оснащенных пластинками твердого сплава, лежит в пределах Т- 30...50 мин. В таблице этот диапазон выделен ломаными жирными линиями: нижняя граничная линия соответствует стойкости 7 = 30 мин, средняя линия - Г = 40 мин и верхняя - Г = 50 мин.