www.chms.ru - вывоз мусора в Жуковском
Читаемые статьи

Читаемые книги

Ссылки


Главная >  Технологические способы металлообработки 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 [ 80 ] 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100

Таблица 14.1. Коэффициенты и показатели степени в уравиениих (14.20) и (14.21)

Обрабатываемый материал

Виды фрез

Инструментальный материал

Sz<0,l, мм/зуб.

Sz>0,l, мм/зуб.

мм/зуб.

мм/зуб.

Конструкционные стали

Цилиндрические Концевые

Дисковые

Быстрорежущая сталь

60 55 80

46 35 60

0,33 0,33 0,20

0,33 0,33 0,33

0,2 0,2 0,2

0,4 0,4 0,4

0,1 0,1 0,1

0,1 0,1 0,1

0,45 0,45 0,25

Шлицевые

0,20

0,33

0,25

Торцовые

0,20

0,15

0,25

Чугуны

Цилиндрические Концевые

Быстрорежущая сталь

58 75

28 38

0,25 0,25

0,5 0,5

0,2 0,2

0,6 0,6

0,3 0,3

0,3 0,3

0,2 0,2

Дисковые

0,15

Шлицевые

0,15

Торцовые

0,15

Твердый сплав ВК8

0,15

кс. в § 14.4 были рассмотрены причины неравномерности процесса фрезерования и приближенно установлена зависимость изменения суммарной площади 1,АА сечения слоя, срезаемого с заготовки при повороте фрезы на один угловой шаг зубьев. Пропорционально площади срезаемого слоя изменяется объем пластически деформируемого металла, вызывая соответствующее изменение силы резания, направленной нормально к лезвию зуба.

Определим в общем случае действующую на винтовой зуб цилиндрической фрезы силу резания. Для этого необходимо найти площадь А срезаемого этим зубом слоя, графически выраженной эпюрой на рис. 14.19, е. Площадь эпюры в пределах ширины срезаемого слоя b определяется зависимостью aij). Так как а = S.siwj, то

A = bSz J sin\l/jd l/j,

где и \1/2 - углы контакта, соответствующие крайним точкам участка режущей кромки зуба, находящегося в кон-

такте с поверхностью резания. Для точек режущих кромок, лежащих на линии 1-2 (рис. 14.19; в), угол х2 = 0, а для точек, лежащих на линии 3-4, получаем xj/i = xj,.

Согласно уравнению (14.11) ширина срезаемого слоя b - B/cosa, а в соответствии с уравнением (14.10) В = = nDk/{ztgCii). Тогда

(14.25)

nPkS, zsinra

J sin dj.

В первом приближении можно принять, что каждая единица площади сечения срезаемого слоя обрабатываемого металла оказывает на лезвие фрезы давление, численно равное

(14.26)

РО = fepCTe,

где - предел прочности обрабатываемого металла; /Ср = 2,3...2,8 - коэффициент резания. Тогда сила сопротивления обрабатываемого металла резанию, направленная по нормали к лезвию винтового зуба, равна



(14.27) Р = роЛ.

Подставляя в уравнение (14.27) выражения (14.25) и (14.26), получаем

Р = -e-V-J sm\l/yd\l,y.

zsmto

После интегрирования (14.28)

Р = крСТв5гП£)к(со8\/2 - COS \l/i)/(z sin со).

в условиях равномерного фрезерования, когда в резании одновременно находятся только к полных сечений срезаемого слоя, текущий угол фу контакта всех точек каждого режущего лезвия изменяется от О до ф, причем значение ф определяется выражением (14.1). Подставив эти значения в уравнение (14.28), находим, что сила резания Р , нормальная к винтовому лезвию зуба, в этом случае равна

(14.29)

Р = 2nfcpCTBStk/(zsinco).

В условиях неравномерного фрезерования, когда суммарное сечение срезаемого слоя переменно и закономерность его изменения в зависимости от угла поворота фрезы имеет вид, показанный на рис. 14.23, с такой же закономерностью изменяется и значение силы резания Р (рис. 14.34).

Учитьшая угол наклона винтового зуба, окружная составляющая силы резания Рокр = Р cos ю, а осевая составляющая, действующая вдоль оси вращения фрезы. Рос = P sinco.

Силу резания при фрезеровании экспериментально измеряют специальными фрезерными динамометрами. Обобщенные результаты экспериментальных исследований окружной (главной) составляющей силы Рокр различными видами фрез выражаются уравнением

(14.30)

Р ,р = CptSlZpBD ,

где t - глубина фрезерования; - подача на зуб; Zp - число зубьев фрезы, одновременно выполняющих рабочий цикл;

В - ширина фрезерования; D - диаметр фрезы.

Крутящий момент Мр на шпинделе станка, необходимый для преодоления окружной силы Рокр фрезерования, равен (14.31)

Мкр = PoKpD/2 = CtSlzBD-K


Рис. 14.34. Характер изменения силы резания Р при значениях коэффициента кратности О < к < 3

Число зубьев фрезы Zp, одновременно участвующих в работе, определяется углом контакта ф, который находится по уравнению (14. IX и угловым шагом фрезы е = 3607z, где z - число зубьев фрезы:

(14.32)

Zp = ф/е = [z arccos (1 - 2t/D)]/360.

Числовые значения коэффициентов Ср и См, а также показатели степени для некоторых видов фрез и обрабатываемых материалов приведены в табл. 14.2. Значения скорости резания и переднего угла зубьев фрезы учитывают, умножая число, полученное по уравнениям (14.30) и (14.31), на поправочные коэффициенты



V, м/мин.....

.... 50

к .......

.... 1,04

1,02

1,00

0,98

0,96

0,94

0,92

0,88

У. град......

.... +15

+ 10

fcr.......

.... 0,75

0,83

0,92

1,00

1,08

1,17

1,25

1,33

Таблица 14.2. Коэффициенты и показатели степени в ураииениях (14.25) и (14.26)

Обрабатываемый материал

Фрезы

Сталь

Цилиндрические, концевые

3,5- 10-5

0,86

0,74

-0,86

Угловые

2,0- 10-5

0,86

0,74

-0,86

Торцовые (симметричное фрезерова-

4,22-10-5

0,95

0,80

-1,10

ние), дисковые, отрезные

Торцовые (несимметричное фрезерова-

3,5- 10-5

0,86

0,74

-0,86

ние)

Чугун

Торцовые (несимметричное фрезерование), цилиндрические, концевые

2,46- 10-5

0,83

0,65

-0,83

Торцовые (симметричное фрезерова-

3,6- 10-5

0,90

0,70

-1,14

ние), дисковые, отрезные

ЭНЕРГОЗАТРАТЫ В ПРОЦЕССЕ ФРЕЗЕЮВАНИЯ. Эффективная мощность, кВт, затрачиваемая в процессе фрезерования металлов, равна = РокрГ/60, если V выражается в м/мин, а Рокр -в кН. Масса металла, кг, превращенная в стружку за один час фрезерования,

т = 6-lO~nztBSzP,

где t - глубина фрезерования, мм; В - ширина фрезерования, мм; - подача, мм/зуб; Z - число зубьев фрезы; и - частота вращения фрезы, об/мин; р - плотность обрабатываемого металла, кг/м.

Энергозатраты, кВтч, при фрезеровании определяются отношением работы, затраченной в течение часа, к массе срезанной при этом стружки:

(14.33)

Э = 0,278 lOPopV/(BtnzSzp).

ОСНОВНОЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ВРЕМЯ. Время, затрачиваемое на обработку одной заготовки, выражается общим уравнением

(14.34)

to = {h+l+ /2)/S .,

где li - длина пути врезания фрезы в заготовку, / - длина обрабатываемой заготовки, /г - перебег фрезы в конце фрезерования (рис. 14.35).


Рис. 14.35. Схемы расчета пути врезания фрезы

Длина перебега I2 определяется техническими нормами на выключение механизма подачи: в среднем /2 = 1 2 мм. Длина пути врезания зависит от глубины фрезерования t, диаметра D фрезы относительно заготовки.



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 [ 80 ] 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100


Чем хороши многотопливные котлы?



Нетрадиционное отопление



Детище отечественной Оборонки



Что такое автономное индивидуальное отопление?



Использование тепловых насосов



Эффективное теплоснабжение для больших помещений



Когда удобно применять теплые полы
© 1998 - 2018 www.300mm.ru.
При копировании материала обязательно наличие обратных ссылок.
Яндекс.Метрика